Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35 icon

Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35


НазваниеУчебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35
страница6/7
Дата публикации01.11.2013
Размер1.14 Mb.
ТипУчебное пособие
1   2   3   4   5   6   7

Выбор насадки. Для того, чтобы насадка работала эффективно, она должна удовлетворять следующим требованиям:

  1. Большая поверхность в единице объёма;

  2. Хорошее смачивание орошающей жидкостью;

  3. Малое гидравлическое сопротивление паровому потоку;

  4. Равномерное распределение орошающей жидкостью;

  5. Стойкость к химическому воздействию разделяемой смеси;

  6. Малый удельный вес;

  7. Высокая механическая прочность;

  8. Невысокая стоимость.

В промышленности используют большое число разнообразных по форме и размерам насадок, изготовленных из различных материалов (металла, керамики, пластических масс и др.) (рис. 40). По способу размещения насадки выделяют 2 группы: нерегулярная насадка – загружают в аппарат навалом; регулярная насадка – характеризуется упорядоченным расположением элементов.
^

Нерегулярная насадка




Регулярные насадки







Рис. 40. Типы насадок.


К основным достоинствам насадочных колонн относится простота устройства и низкое гидравлическое сопротивление, а к недостаткам – сложность подвода теплоты, плохую смачиваемость при низких плотностях орошения, большие объёмы насадки вследствие недостаточно высокой её эффективности (по сравнении с тарельчатыми аппаратами).

Ректификационные колонны

со ступенчатым контактом фаз -

представляют собой колонны, внутри которых на определенном расстоянии друг от друга по высоте колонны размещают горизонтальные перегородки – тарелки. Тарелки служат для развития поверхности контакта фаз при направленном движении этих фаз (жидкость течет сверху вниз, а пар проходит в виде пузырьков или струек снизу вверх) и многократном взаимодействии жидкости и пара.

^ Гидродинамические режимы работы тарелок:

1) Пузырьковый (барботажный) режим возникает при небольших скоростях пара, когда в виде отдельных пузырьков пар движется через слой жидкости на тарелке. Поверхность контакта фаз в этом режиме невелика.

2) Пенный режим возникает при увеличении скорости пара, когда его пузырьки, выходящие из прорезей и отверстий, сливаются в струи, которые вследствие сопротивления барботажного слоя разрушаются с образованием ещё большего числа мелких пузырьков. При этом на тарелке образуется газожидкостная система – пена. Основной поверхностью контакта фаз в такой системе является поверхность пузырьков, а также струй пара и капель жидкости над парожидкостной системой, которые образуются при разрушении пузырьков пара в момент их выхода из барботажного слоя. Поверхность контакта фаз при пенном режиме наибольшая, поэтому пенный режим обычно является наиболее рациональным режимом работы тарельчатых колонн.

3) Струйный (инжекционный) режим возникает при дальнейшем увеличении скорости пара, когда увеличивается длина паровых струй и наступает такой режим, при котором они выходят из газожидкостного слоя не разрушаясь, но образуя большое количество брызг. В этом режиме поверхность контакта фаз существенно меньше, чем в пенном.

^ По способу слива жидкости с тарелки на тарелку тарельчатые колонны подразделяются на колонны с тарелками со сливными устройствами и с тарелками без сливных устройств.

Тарельчатые колонны со сливными устройствами. К аппаратам этого типа относятся колонны с колпачковыми, ситчатыми, клапанными и другими тарелками. Эти тарелки имеют специальные устройства для перетока жидкости с одной тарелки на другую – сливные трубки, карманы и т.д. Нижние концы сливных устройств погружены в жидкость на нижерасположенных тарелках для создания гидрозатвора, предотвращающего прохождение газа через сливное устройство.

Принцип работы колонн такого типа показан на рис. 41 на примере колонны с колпачковыми тарелками.



frame9



Жидкость подается на верхнюю тарелку, движется вдоль тарелки от одного сливного устройства к другому, перетекает с тарелки на тарелку и удаляется из нижней части абсорбера. Пар поступает в нижнюю часть абсорбера, проходит через прорези колпачков (в других абсорберах – через щели и т.д.) и затем попадает в слой жидкости на тарелке. При этом пар в жидкости распределяется в виде пузырьков и струй, образуя в ней слой пены, в которой происходят основные процессы массо- и теплопереноса. Пройдя через все тарелки, пар уходит из верхней части аппарата.

Колпачковые тарелки устойчиво работают при значительных изменениях нагрузок по пару и жидкости и они мало чувствительны к загрязнениям и осадкам. Но недостатки колпачковых тарелок довольно существенны – они сложны в устройстве, для их изготовления требуются большие затраты металла, они отличаются большим гидравлическим сопротивлением и малой предельно допустимой скоростью пара.

Ситчатые тарелки. Эти тарелки (рис. 42) имеют большое число отверстий диаметром 2-8 мм, через которые проходит пар в слой жидкости на тарелке. К достоинствам ситчатых тарелок относятся простота их устройства, легкость монтажа и ремонта, низкое гидравлическое сопротивление, достаточно высокая эффективность. Недостатки: во-первых, при слишком малой скорости пара жидкость может просачиваться через отверстия тарелки на нижерасположенную тарелку, что приводит к существенному снижению движущей силы процесса ректификации. Во-вторых, эти тарелки чувствительны к загрязнениям и осадкам, которые забивают их отверстия.



Рис. 42. Тарельчатая колонна с ситчатыми тарелками


Клапанные тарелки. Принцип действия этих тарелок (рис.43) состоит в том, что клапан ^ 2, свободно лежащий над отверстием в тарелке 1, с изменением расхода пара увеличивает подъём и, соответственно, площадь зазора между клапаном и плоскостью тарелки для прохода пара. Поэтому скорость пара в этом зазоре, а значит и во входе в слой жидкости на тарелке, остаётся постоянной, что обеспечивает неизменно эффективную работу тарелки. Гидравлическое сопротивление тарелки при этом увеличивается незначительно. Высота подъёма клапана определяется высотой ограничителя 7.






Рис. 43. Клапанные тарелки.



К достоинствам клапанных тарелок следует отнести их гидродинамическую устойчивость и высокую эффективность в широком интервале изменения нагрузок по пару. К недостаткам этих тарелок относятся их повышенное гидравлическое сопротивление и усложнённая конструкция тарелки.

Колонны с тарелками без сливных устройств. В тарелке без сливных устройств (рис. 44) пар и жидкость проходят через одни и те же отверстия или щели. При этом одновременно с взаимодействием фаз на тарелке происходит сток жидкости на нижерасположенную тарелку – «проваливание» жидкости.




frame10




Тема 10: Анализ работы ректификационных колонн и их расчёт


Цель: Представить вывод материального баланса, уравнений рабочих линий колонны ректификации, объяснить выбор флегмового числа. Привести графический способ определения числа теоретических ступеней колонны.

Известно 2 основных метода анализа работы и расчёта ректификационных колонн: графоаналитический (графический) и аналитический. Графический метод проще и нагляднее, поэтому проведём анализ с его помощью.

^ Допущения, принятые при расчёте ректификационных колонн

1. Молярные теплоты испарения компонентов при одной и той же температуре приблизительно одинаковы (правило Трутона), поэтому каждый киломоль пара при конденсации испаряет один киломоль жидкости. Следовательно, количество поднимающихся паров (в киломолях) в любом сечении колонны одинаково.

2. В дефлегматоре не происходит изменение состава пара. Следовательно, состав пара, уходящего из колонны, равен составу дистиллята, т.е. ур = хр.

3. При испарении жидкости в кипятильнике не происходит изменение её состава. Следовательно, состав пара, образующегося в кипятильнике соответствует составу кубового остатка, т.е. уw = xw.

4. Теплоты смешения компонентов разделяемой смеси равны 0.

Материальный баланс ректификационной колонны

Согласно схеме установки ректификации непрерывного действия (рис. 34 ), в колонну поступает ^ F кмоль исходной смеси, состав которой хF моль. долей НК. Сверху из колонны удаляется G кмоль паров, образующих после конденсации флегму и дистиллят. Количество получаемого дистиллята Р кмоль, его состав хР моль. долей НК. На орошение колонны возвращается флегма в количестве Ф моль, причём её состав равен составу дистиллята (хФ = хР моль. долей). Снизу из колонны удаляется W кмоль остатка состава xW моль. долей НК.

Тогда уравнение материального баланса колонны будет:

F + Ф = G + W (10.1)

Поскольку G = P + Ф, то F = P + W

Соответственно материальный баланс по НК:

F·xF = P·xP + W·xW (10.2)

Уравнения рабочих линий

укрепляющей и исчерпывающей частей колонны

Для получения уравнений рабочих линий используем общее для всех массообменных процессов уравнение, выразив применительно к ректификации все входящие в него величины.

Уравнение рабочей линии верхней части любого массообменного аппарата: y = (10.2).

Выведем уравнение рабочей линии укрепляющей части колонны.

Количество жидкости, стекающей по этой части колонны (количество флегмы) L = Ф = P·R, где R = - флегмовое число, представляющее собой отношение количества флегмы к количеству дистиллята.

Количество паров, поднимающихся по колонне G = P + Ф = P + PR = P(R+1).

Для верхнего предела укрепляющей части колонны, согласно принятому допущению, состав паров ур = хр. В том же сечении колонны состав жидкости (флегмы), поступающей из дефлегматора, хф = хр, т. е. хн = хр. Подставляя значения L, G, ук и хн в уравнение (10.3 ), получим

,

,

,

(10.4) - уравнение рабочей линии для укрепляющей части колонны.

R – (флегмовое число) – натуральный ряд чисел; - тангенс угла наклона рабочей линии к оси х; — отрезок, отсекаемый рабочей линией на оси ординат диаграммы у—х (рис.).

Исчерпывающая часть колонны. За основу при выводе берём уравнение рабочей линии нижней части любого массообменного аппарата:

y = (10.5).

Количество орошающей жидкости в этой части колонны больше количества флег­мы Ф, стекающей по укрепляю­щей части на количество исход­ной смеси, поступающей на пи­тающую тарелку. Если обозна­чить количество питания, при­ходящегося на 1 кмоль дистил­лята через f = (кратность питания) то F = Р·f и количество жидкости, стекаю­щей по исчерпывающей части колонны, составит: L’ = P·R + Р·f = P(f + R).

Количество пара, проходящего через нижнюю часть колонны, равно количеству пара, поднимающегося по верхней (укрепляющей) ее части. Следовательно, G = G’ = P(R+1)

Для низа колонны состав удаляющейся жидкости (остатка) x’к = xw и, согласно допущению, состав поступающего сюда из кипятильника пара y’н = yw= xw. Подставив значения L’, G’, x’к и y’н в уравнение (10.5 ), получим:

,

,


,

(10.6).

Зависимость (10.6) представляет собой уравнение рабочей линии исчерпывающей части колонны. В этом уравнении tg = A – тангенс угла наклона рабочей линии к оси ординат, а - отрезок, отсекаемый рабочей линией на оси абсцисс.

Для построения рабочих линий на диаграмме у – х откладывают на оси абсцисс диаграммы (рис. 45) заданные составы жидкостей хW, хF и хP. Учитывая принятые допущения о равенстве составов пара и жидкости на концах колонны, из точки хР восстанавливают вертикаль до пересечения с диагональю диаграммы в точке а с координатами ур = хр. Величину R считают известной. Откладывая на оси ординат отрезок , соединяют прямой конец отрезка (точку d) с точкой а. Из точки, отвечающей заданному составу хF, проводят вертикаль до пересечения с линией аd в точке b. Прямая аb – рабочая линия укрепляющей части колонны. Согласно допущению уw = хw, из точки, соответствующей составу хw, восстанавливают вертикаль до пересечения с диагональю диаграммы и получают точку с — конечную точку рабочей линии исчерпывающей части колонны. Соединяют точку с прямой с точкой b, принадлежащей одновременно рабочим линиям укрепляющей и исчерпывающей частей колонны. Прямая представляет собой рабочую линию исчерпывающей части колонны.

^ Минимальное и действительное (рабочее) флегмовое число

При заданном составе дистиллята хр величина отрезка В (см. рис. 45), отсекаемого рабочей линией укрепляющей части колонны на оси ординат, зависит только от флегмового числа R, т.к. В = . С уменьшением R отрезок В увеличивается и рабочая линия как бы поворачивается вокруг точки а по часовой стрелке, занимая последовательно положения аd, аb" и т. д. Однако величину R можно уменьшать только до некоторого предела, определяемого движущей силой процесса массопередачи между жидкой и паровой фазами.

Движущая сила, выраженная в концентрациях паровой фазы, изображается на диаграмме у—х вертикальным отрезком между данной точкой на рабочей линии и линией равновесия. Например, при рабочей линии аb в точке ввода питания хF движущая сила равна уF* — уF и изображается отрезком b . С уменьшением R и точка b перемещается по вертикали, соответствующей абсциссе точки, которая отвечает составу хF, и движущая сила снижается до тех пор, пока не обратится в нуль (точка b’’’). При этом рабочая линия аb’’’отсекает на оси ординат максимальный B”’ = Bmax, которому при заданном хр соответствует минимальное флегмовое число Rmin. При Rmin, когда рабочие линии пересекаются с линией равновесия, в точке пересечения движущая сила процесса равна нулю. Значит, для того, чтобы достигнуть концентраций фаз, соответствующим их составам на питающей тарелке, потребовалась бы бесконечно большая поверхность контакта фаз, т.е. бесконечно большое число «ступенек» - теоретическое число ступеней разделения. Таким образом, при Rmin разделение возможно только в гипотетической колонне бесконечно большой высоты. При этом расход греющего пара, который при прочих равных условиях пропорционален флегмовому числу, т.к. G = P(R+1), будет наименьший.

С увеличением R отрезки ^ В уменьшаются и рабочая линия поворачивается вокруг точки а против часовой стрелки. Очевидно, нижнее предельное положение рабочих линий должно соответствовать совпадению точки их пересечения с диагональю диаграммы (точка b). При этом угол наклона рабочих линий к оси абсцисс равен 450, А=А=1 и B=B=0, что возможно, как следует из выражений для В и B, только при бесконечно большом флегмовом числе (R=∞). При R=∞ рабочие линии совпадают с диагональю диаграммы и движущая сила процесса у = у* - у или х = =х* - х является наибольшей, а необходимое число теоретических ступеней разделения - наименьшим.




Рис. 45. Построение рабочих линий укрепляющей и исчерпывающей частей колонны ректификации непрерывного действия

Таким образом, при ^ R=∞ потребовалась бы наименьшая рабочая высота колонны. Однако флегмовое число R = может стать бесконечно большим только при ^ Р=0. Это означает, что при R=∞ отбора дистиллята нет, и вся жидкость, полученная в результате полной конденсации паров в дефлегматоре, возвращается в колонну в виде флегмы. В данном случае колонна работает «на себя», без выдачи продукта, что в нормальных производственных условия исключается.

С увеличением ^ R возрастает количество жидкости, которое необходимо испарить в кипятильнике. При R=∞ требуется испарить максимально возможное количество жидкости. Следовательно, в этом случае расход греющего пара наибольший.

Действительное (рабочее) флегмовое число Rраб, при котором работает колонна, должно находиться в пределах Rmin и R=∞. При проведении технико-экономического расчёта выбор рабочего флегмового числа часто проводят приближённо. Так, при расчётах задаются отношением рабочего флегмового числа к минимальному. Это отношение носит название коэффициента избытка флегмы: =Rраб/Rmin. В большинстве случаев значения этого коэффициента колеблются ориентировочно в пределах =1,04-1,5. Однако, если отсутствуют данные о величинах коэффициента избытка флегмы для систем, близких по свойствам к разделяемой, то выбор определяется главным образом инженерной интуицией и является грубо приближённым.

Для определения Rmin из точки b’’’ (см. рис. 45) проведём горизонтальный отрезок b’’’e до пересечения с абсциссой точки а. Тангенс угла наклона рабочей линии укрепляющей части колонны при Rmin равен отношению катетов ае и b’’’е треугольника а b’’’е, причём катет ае = уР – уF* = xP - уF*, а катет b’’’е = xP - хF. Следовательно tg α = = (А)

Вместе с тем, согласно уравнению (10.4), при минимальном флегмовом числе tg α = А = (Б)

Сопоставляя выражения (А) и (Б), получим

Rmin =


Графический метод определения числа теоретических тарелок

Одной из основных целей расчета колонны является определение числа тарелок, необходимых для разделения данной смеси, состава а на ректификат и остаток заданных качеств (ур и хw).

Теоретическая ступень (или тарелка) – это такая ступень, которая соответствует некоторому гипотетическому участку аппарата, на котором жидкость полностью перемешивается, а концентрации жидкой и паровой фаз являются равновесными.

Число тарелок может быть определено графическим или анали­тическим путем. В первом случае необходимо иметь кривую равно­весия фаз и рабочие линии для верхней и нижней частей ко­лонны (рис. 46, а).

Рассмотрим определение числа тарелок для верхней части колонны. Пусть на нижнюю тарелку (на рис. 46, б, тарелка III) концентра­ционной части колонны поступают пары состава ут. Тогда состав жидкости x2, стекающей с нижней (III) тарелки укрепляющей части колонны, определится абсциссой точки а1, лежащей на рабочей линии и имеющей ординату ут. При идеальном контакте пары уIII, поднимающиеся с тарелки III, будут находиться в состоянии равновесия с жидкостью состава x2, и поэтому точка, характеризующая эти потоки, лежит па кривой равновесия фаз. Для нахождения её положения необходимо из точки а1 провести вертикаль до пересечения с кривой равновесия фаз в точке b1. Ордината этой точки и будет равна составу паровой фазы уIII. Состав встречных потоков паров и жидкости определяется рабочей линией, поэтому состав жидкости хII, стекающей с тарелки II, определится точкой пересечения горизонтали, проведенной из точки b1, с рабочей линией в точке а2. Абсцисса точки а2 и опре­деляет состав жидкости хII, стекающей со второй (II) тарелки.






Рис. 46. Графическое определение числа теоретических тарелок для верхней части колонны.


Продолжая аналогичные построения ломаной a1b1a2b2a3b3 и т. д., получим составы паров, поднимающихся с любой тарелки концентрационной части колонны, которые определяются ордина­тами точек b1, b2, b3 и т. д.; абсциссы же этих точек определяют составы жидкости, стекающей с тарелок III, II и I. Очевидно, такое построение ломаной линии необходимо проводить до тех пор, пока горизонталь её но достигнет значения ординаты, равной составу рек­тификата ур.

В примере (рис. 46) требуемая концентрация паров ур дости­гается после четырех идеальных контактов, следовательно, в этом частном случае число теоретических тарелок в концентрационной части колонны должно быть равно четырем.

Таким образом, проведя ступенчатую линию между кривой равновесия фаз и рабочей линией от точки с ординатой ут до точки К, ордината которой ур соответствует составу ректификата, получим необходимое число теоретических тарелок, равное числу ступеней (на рис. 46, а, они заштрихованы). При этом ордината каждой горизонтали соответствует составу паров, поднимающихся с той или иной тарелки, а абсцисса каждой вертикали определяет состав жидкости, стекающей с тарелки.

При графическом построении числа тарелок последняя гори­зонталь b5 — a6 может занять положение выше точки К. Это свидетельствует о том, что пары, уходящие из колонны, будут содержать НК больше, чем это было принято для ректификата. При практических расчетах в этих случаях поступают по-раз­ному. Можно несколько изменить количество орошения, тогда изме­нится положение линии концентрации и соответственно изменится число тарелок; можно оставить найденное число тарелок и не производить соответствующих перерасчетов, учитывая, что при этом получается некоторый запас.

Из проведенного графического определения числа тарелок видно, что это число зависит от положения рабочей линии. При увеличении количества орошения рабочая линия при­ближается к диагонали, а необходимое число тарелок уменьшается, и, наоборот, при уменьшении количества орошения рабочая линия приближается к кривой равновесия фаз, а необходимое число тарелок увеличивается. Очевидно, что минимальному числу тарелок в концентрационной части колонны будет соответствовать бесконечно большое количество орошения, рабочая линия при этом сольется с диагональю ОВ. На рис. 46, а, такое построение выполнено пунктирной линией.

При уменьшении веса орошения необходимое число теоретиче­ских тарелок будет увеличиваться и достигнет бесконечно большого значения.

Построение числа тарелок в укрепляющей части колонны можно вести, начиная от состава паров ут, поступающих на нижнюю тарелку концентрационной части; тогда построение заканчивается в точке К, определяющей состав ректификата. Можно начинать построение от точки К и закончить в точке а1 соответствующей составу паров ут.

Число теоретических тарелок в исчерпывающей части колонны опре­деляется аналогично. Для этого определяют состав жидкости хт, поступающей па верхнюю тарелку I исчерпывающей части колонны. Жидкость состава хт представляет собой смесь флегмы g2, стекаю­щей из укрепляющей части колонны, и жидкой части неиспарившегося сырья g0.






Рис. 47. Графическое определение числа тарелок для нижней части колонны.


Отложив на оси абсцисс значение величины хт, проводим из этой точки вертикаль до пересечения ее с рабочей линией Мс1 в точке с1 (рис. 47, а). Ордината точки с1 определяет состав паров у2, поднимающихся с верхней (I) тарелки отгонной части колонны (рис. 47 б). Жидкость, стекающая с тарелки I, находится в равновесии с этими парами, и поэтому ее состав х1 определяется точкой d1, в которой горизонталь, проведённая из точки с1, пересекается с кривой равновесия фаз (Т2 = tI; TII = tII; TIII = t3).

Для определения состава паров yII, поднимающихся с тарелки II, проводим из точки d1 вертикаль до пресечения с рабочей линией в точке с2. Ордината этой точки и определит пары состава yII.

Проводя аналогичные построения, получим ступенчатую линию c1d1c2d2c3d3 и т.д., у которой ординаты горизонтальных участков характеризуют составы паров, поднимающихся с той или иной тарелки, а абсциссы вертикалей определяют концентрацию потока жидкости. Построение ступенчатой линии следует продолжать до тех пор, пока вертикаль, проведенная из точки d4, не пройдёт через точку М, лежащую на диагонали и характеризующую состав уходящего из колонны жидкого остатка хR. В примере, показанном на рис. 47, для изменения концентрации жидкости от величины xm до xR требуются четыре теоретические тарелки.

Особенности ректификации многокомпонентных смесей

Для разделения n-компонентной смеси требуется (n — 1) колонн, однако число возможных вариантов технологических схем с расчетом числа продуктов и способов их получения увеличивается экспоненциально. На рис. 48 показано, что для разделения смеси компонентов ABCD, расположенных в порядке возрастания температур кипения, возможны 5 вариантов схем деления; для смеси из 10 компонентов число возможных схем составляет 4862.



Рис. 48. Возможные варианты схем разделения компонентов смеси ABCD.

1   2   3   4   5   6   7



Похожие:

Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35 iconУчебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35
Учебное пособие предназначено для студентов 3 курса химического факультета БашГУ
Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35 iconУчебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2009 удк 66. 021 Ббк 35
Учебное пособие предназначено для студентов 3 курса химического факультета БашГУ
Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35 iconУчебное пособие для студентов химического факультета. Уфа: риц башГУ, 2013. 89с. Введение
Химическая технология. Часть Важнейшие производства: Учебное пособие для студентов химического факультета. – Уфа: риц башГУ, 2013....
Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35 iconУчебное пособие для студентов химического факультета уфа риц башгу 2008 2 Учебное пособие предназначено для студентов химического 3-го курса химического факультета Башгосуниверситета. Оно включает 3 раздела, посвящённых
Связь химической технологии с теоретической химией, физикой, техникой, экономикой
Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35 iconУчебное пособие для студентов химического факультета. Уфа: риц башГУ, 2012. 89с. Введение
Химическая технология. Часть Физико-химические закономерности в химической технологии: Учебное пособие для студентов химического...
Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35 iconУчебное пособие для самостоятельной работы Ставрополь 2010 ббк 63. 3 (2) Я73 удк 99 (С) р -82
Учебное пособие предназначено для студентов медицинских и фармацевтических вузов
Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35 iconДля студентов 3 химического факультета Башгосуниверситета. Уфа рио башГУ
Печатается в соответствии с решением кафедры вмс и охт (протокол №6 от 30. 01. 2007 г.)
Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35 iconУчебное пособие для студентов экономических специальностей г. Симферополь, 2005 удк 331. 45 Ббк 65. 247 А 44
Акуличев Ю. Ф., Глухенко Н. В. Основы охраны труда: учебное пособие для студентов экономической специальности. // Под общей редакцией...
Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35 iconМетодическое указание по курсу «Общая химическая технология» для студентов 3 и 4 курсов химического факультета Башгосуниверситета. Уфа рио башГУ
Печатается в соответствии с решением кафедры вмс и охт (протокол №11 от 13. 04. 2005 г.)
Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35 iconУчебное пособие для студентов-психологов Калуга, 2004 удк 159 577. 4 Ббк 88
Охватывает экосистемы, различные по величине и сложности, от биосферы в целом (экосистема биосферы) и кончая конкретной экосистемой,...
Учебное пособие для студентов 3 курса химического факультета уфа риц башгу 2013 удк 66. 021 Ббк 35 iconЛекция для студентов лечебного факультета Обсуждено на умк кафедры бжимк 2013 г
Безопасность жизнедеятельности. Учебное пособие для студентов / Под ред чл корр. Рамн, проф. И. М. Чижа. – М: Первый мгму им. И....
Вы можете разместить ссылку на наш сайт:
Документы


При копировании материала укажите ссылку ©ignorik.ru 2015

контакты
Документы