Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии icon

Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии


Скачать 334.06 Kb.
НазваниеФедеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии
страница7/13
Размер334.06 Kb.
ТипДокументы
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   ...   13
^

ИЗ ЯЧЕИСТОГО БЕТОНА



2.1. Основные расчетные требования


Расчет бетонных и железобетонных конструкций следует производить по методу предельных состояний, включающего: предельные состояния первой группы (по пригодности к эксплуатации вследствие потери несущей способности); предельные состояния второй группы (по непригодности к нормальной эксплуатации вследствие образования трещин и раскрытия строительных швов, деформаций и др.).

Основные расчетные требования к проектированию бетонных и железобетонных однослойных конструкций из ячеистых бетонов прини­маются в соответствии с пп. 1.10—1.13 и 1.19-1.22 [2], двух­слойных предварительно напряженных с учетом пп. 1.17; 1.18 и 1.23—130 [2].

К трещиностойкости конструкций из ячеистых бетонов предъявляются требования только 2- и 3-й категорий, т.е. допускается ограниченное по ширине непродолжительное и продолжительное раскрытие трещин. Ко 2-й категории относятся предварительно напряженные двухслойные конструкции с арматурой классов А-V, А-V1 и проволокой классов В-II и Вр-II диаметром 3,5 мм и более. Предельно допустимая ширина рас­крытия трещин для данных конструкций принимается непродолжительная acrc1 = 0,2мм.

Однородные конструкции и конструкции с другими видами арматуры относятся к 3-й категории трещиностойкости. Предельно допустимая шири­на раскрытия

25


трещин для данных конструкций принимается: непродолжительная acrc1 = 0,4 мм, продолжительная acrc2= 0,3 мм.

При расчете ширины раскрытия трещин коэффициент надежности по на­грузке (постоянной, длительной и кратковременной) γf принимается равным 1.

Указанные категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций относятся к трещинам, нормальным к продольной оси эле­мента.

Во избежание раскрытия продольных трещин следует принимать кон­структивные меры (устанавливать соответствующую поперечную армату­ру) , а для предварительно напряженных элементов, кроме того, ограничи­вать значения сжимающих напряжений в бетоне в стадии предварительного обжатия (см. п. 1.29 [2]).

Примечание - В конструкциях, в которых арматура покрывается антикорро­зионным составом, допускается ширина раскрытия трещин acrc1 до 0,5 мм.

Прогибы элементов железобетонных конструкций из ячеистых бе­тонов не должны превышать предельно допустимых значений.

Для элементов покрытий сельскохозяйственных зданий производствен­ного назначения, если прогибы не ограничиваются технологическими или конструктивными требованиями, предельно допустимые прогибы принима­ются равными при пролетах: до 6 м - 1/150 пролета, от 6 до 10 м – 4 см.

При расчете по прочности бетонных и железобетонных эле­ментов на действие сжимающей продольной силы должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет ea, обусловленный не учтенными в расчете факторами. Эксцентриситет еa в любом случае принимается: не менее 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, за­крепленными от смещения, и 1/30 высоты сечения; не менее 2 см для несущих стен и 1 см для самонесущих стен.

Для элементов статически неопределимых конструкций значение экс­центриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения eo принимается равным эксцентриситету, полученному из стати­ческого расчета конструкции, но не менее ea. В элементах статически опре­делимых конструкций эксцентриситет eo находится как сумма эксцентри­ситетов — определяемого из статического расчета конструкции и случай­ного.

Расчет сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения (в том числе армированных симметричной конструктивной арматурой) при величине эксцентриситета, определенного в соответствии с указанием настоящего пункта, 0 < ea < 0,225 h и расчетной длине элемента lo< 20h допускается производить в соответствии с прил. 2.

Расстояние между температурно-усадочными швами устанавли­вается в соответствии с п. 1.22 [2].

При статических и теплотехнических расчетах элементов ячеисто-бетонных конструкций следует учитывать среднюю установившуюся влаж­ность ячеистого бетона, принимаемую по таблице 16.


26

Таблица 6

Ячеистый

бетон

Расчетная средняя установившаяся влажность


ячеистых бетонов, % (по массе)

для стен, между­этажных и вентили­руемых чердачных перекрытие

для покрытий

вентилируемых

невентилируемых

На песке

На золах

10

10

12

15

15

20


Расчет предварительно напряженных двухслойных элементов кон­струкций из ячеистых бетонов, определение потерь напряжения и учет до­полнительных требований к ним должны производиться в соответствии с пп. 1.23-1.30 [2]. Длина зоны передачи напряжений опреде­ляется в соответствии с п. 2.29 [2].


^ 2.2. РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

Расчет по прочности бетонных элементов должен производить­ся для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от усло­вий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом со­противления бетона растянутой зоны.

Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разру­шением сжатого бетона.

Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными R, равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения — условной сжатой зоне (рисунок 2) - сокращенно, именуемой в дальнейшем сжатой зоной бетона.


Рисунок 2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивлений бетона растянутой зоны


С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов принимая, что достиже­ние предельного состояния характеризуется разрушением бетона растяну­той зоны (появлением трещин).


27


П


редельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок:

  • сечения после деформаций остаются плоскими;

  • наибольшее относительное удлинение крайнего растянутого волокна бетона равно 2R / E ;

  • напряжения в бетоне сжатой зоны определяются с учетом упругих (а в некоторых случаях и неупругих) деформаций бетона;

  • напряжения в бетоне растянутой зоны распределены равномерно и равны R .

Кроме того, должен производиться расчет бетонных элементов на мест­ное действие нагрузки (смятие).


      1. ^ Внецентренно сжатые элементы


При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия eа.

При гибкости элементов l0 / i > 14 необходимо учитывать влия­ние на их несущую способность прогибов в плоскости эксцентриситета продольного усилия и в нормальной к ней плоскости путем умножения значений e0 на коэффициент .

В случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия зна­чение e0 принимается равным значению случайного эксцентриситета.

Применение внецентренно сжатых бетонных элементов не допускается при эксцентриситетах приложения продольной силы с учетом прогибов e0η , превышающих:

а) в зависимости от сочетания нагрузок:

при основном сочетании - ^ 0,9 у,

при особом сочетании - 0,95 у,

б) в зависимости от класса бетона по прочности: (у - 2).

Здесь у — расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна бетона, см.

Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов (см. рис. 3) должен производиться из условия:

NRA, (1)

где A площадь сечения сжатой зоны бетона, определяемая из усло­вия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения равнодействующей внешних сил. Для элементов прямоугольного сечения А определяется по формуле:

. (2)

Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не д
28
опускается по условиям эксплуатации (рисунок 3) независимо от расчета из условия (1), должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны из условия:


. (3)












Для элементов прямоугольного сечения условие (3) имеет вид:


. (4)

В формулах (1) - (4):

— коэффициент, определяемой по формуле (9) ;

— коэффициент, принимаемый равным:

для автоклавных ячеистых бетонов – 0,85;

“ неавтоклавных “ – 0,75;

W- момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле:

(5)

; (6)

r- расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки, наи­более удаленной от растянутой зоны, определяемое по фор­муле:

; (7)

положение нулевой линии определяется из условия:

(8)

I– момент инерции площади сечения сжатой зоны бетона отно­сительно н
29
улевой линии;

Sи S статический момент площади сечения соответственно сжатой и растянутой зон бетона относительно нулевой линии;

x высота сжатой зоны бетона.

Значение коэффициента , учитывающего влияние прогиба на эксцентриситет продольного усилия e, следует определять по формуле:

, (9)

где N. - условная критическая сила, определяемая по формуле:


, (10)


где - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, равный

, (11)

но не более 1 + .

Здесь коэффициент, принимаемый в зависимости от вида ячеистого бетона равным: для автоклавного – 1.3, для неавтоклавного – 1,5;

Ml момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных и длительных нагрузок;

М – то же, от действия постоянных, длительных и крат­ковременных нагрузок;

– расчетная длина элемента, определяемая по табл. 17;

– коэффициент, принимаемый равным , но не менее ве­личины

, (12)

где , принимается в МПа.

Если изгибающие моменты (или эксцентриситеты) от полной нагрузки и от суммы постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то при абсолютном значении эксцентриситета полной нагрузки превышающем 0,1h принимают = 1; если это условие не удовлетворяется, значение принимается равным где определяют по формуле (11), принимая ^ М равным произведению продольной силы N на расстояние от центра тяжести сечения до соот


ветствующей грани сечения.

При расчете бетонных элементов, имеющих несмещаемые опоры, значе­ния к
30
оэффициента принимаются для сечения в средней трети длины эле­мента по формуле (9), а для сечений в пределах крайних третей длины эле­мента — путем линейной интерполяции, принимая в опорных сечениях зна­чения равными единице.


Таблица 17

Характер опирания элементов

Расчетная длина

Для стен, опирающихся вверху и внизу:

а) при шарнирах на двух концах, независимо от величи­ны смешения опор

б) при защемлении одного из концов и возможном сме­шении опор:

для многопролетных зданий

„ однопролетных „

H


1,25 H

1,5 H

Примечание - Н - высота стены в пределах этажа за вычетом толщины плиты перекрытия.

Расчет сжатых бетонных элементов (при косом внецентренном сжа­тии) производится по формуле (1), при этом:

а) площадь сечения сжатой зоны бетона а, условно принимается в виде прямоугольника, центр тяжести которого совпадает с точкой приложения силы и две стороны ограничены контуром сечения элемента (черт. 3), при этом :

, (13)

. (14)

В формулах (13) и (14) :

Cb и Сh - расстояния от точки приложения силы до ближайших границ сечения. Площадь условной сжатой зоны бетона равна:

; (15)


б) влияние продольного изгиба учитывается при этом величины и определяются в двух вариантах:

1) при высоте сечения h и эксцентриситете е– в направлении h ;

2) при высоте сечения h = b и эксцентриситете е в направлении b .


31








При двух вариантах значения h за расчетную несущую способность при­нимается меньшая из значений, вычисленных по формуле (1). Проверка несущей способности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны в соответствующем направлении производится по формулам (3) и (4).


^ 2.2.2. Изгибаемые элементы

Расчет изгибаемых бетонных элементов (см. рис. 3.) должен производиться из условия:

, (16)

где – коэффициент определяется по формуле ( 4 ) ;


W определяется по формуле (5); для элементов прямоугольного сечения принимается равным:

(17)


^ 2. 3. Расчет железобетонных элементов по прочности сечений,

нормальных к продольной оси


Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:


сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

сопротивление бетона сжатию представляется напряжениями, равными Rb, р
32
авномерно распределенными по сжатой зоне бетона;

растягивающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления растяжению Rs;

сжимающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления сжатию Rsc,

При наличии в элементе напрягаемой и ненапрягаемой арматуры из стали различных видов и классов каждый вид и класс арматуры вводят в расчет прочности со своими расчетными сопротивлениями. В этом случае в расчет­ных формулах произведения RsAs и RscA′s заменяют суммой произведений расчетных сопротивлений каждого вида арматуры на соответствующие площади их сечений, а произведения RsAso и RscA′so заменяют суммой произведений расчетных сопротивлений арматуры на статические моменты соответствующих площадей сечений арматуры.

Расчет двухслойных элементов по прочности при расположении слоя тя­желого бетона в растянутой зоне производится так же, как и для однослойных ячеистобетонных элементов; при расчете по деформациям проч­ность тяжелого бетона принимают равной его классу, указанному в проекте.

В таких элементах положение центра тяжести площади всего сечения бетона или его сжатой зоны, а также статические моменты следует опреде­лять, приводя все сечения к классу ячеистого бетона.

Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арма­тура сосредоточена у перпендикулярных к указанной плоскости граней элемента, следует производить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона ,определяемой из соответствующих условий равновесия, и значением относительной высо­ты сжатой зоны бетона , при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению R, с учетом соответствую­щих коэффициентов условий работы арматуры, за исключением коэффи­циента .

Значение определяется по формуле:


=, (18)

где ;

= 0,8;

;

R принимается в МПа.

– напряжение в арматуре (МПа), принимаемое равным для ар­матуры классов:


A
33
-I, A-II, A-III, А-Шв и Вр.1 ;

A-IV, A-V, A-VI =+400 – -;

В-II, Вр-II ;

здесь R расчетное сопротивление арматуры растяжению с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры , за исключением ;

принимается при коэффициенте < 1;

– см. формула(70) СНиП 2.03.01-84.

При этом должно быть не более 0,6.

При расчете по прочности железобетонных элементов с высокопрочной арматурой классов IV, A-V, A-VI, A-VII, B-II, Bp-II, K-7 и K-19 при соблюдении условия < расчетное сопротивление арматуры должно быть умножено на коэффициент , определяемый по формуле:

=, (19)

где коэффициент , принимаемый равным для арматуры классов :

A-IV …………………………………………………………………….. 1,20;

A-V,B-II,Bp-II,K-7, K-19 ………………………………………………. 1,15;

A-VI , A-VII ……………………………………………………………...1,10.


Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой , расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение принимается равным .

При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами , превышающими ( где - максимальный расчетный момент ) , значение коэффициента для арматуры классов А-IV и A-V принимается не более 1,10 , а классов A-VI и A-VII- не более 1,05 .

Коэффициент не следует учитывать для элементов:

рассчитываемых на действие многократно повторяющейся нагрузки;

армированных высокопрочной проволокой, расположенной вплотную (без зазоров) ;

эксплуатируемых в агрессивной среде .


      1. Изгибаемые элементы

Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов (рисунок 5), при должен производиться из условия:


Таблица 18. Значения , , при коэффициенте условий работы бетона = 0,9

Класс арматуры

Обозначение

Класс тяжелого бетона

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

A-III

Вр-I

(d 4;5)

,




0,662


0,443

0,652


0,440

0,627


0,430

0,604


0,422

0,582


0,413

0,564


0,405

0,542


0,395

0,521


0,381

0,500


0,376

0,484


0.367

0,464


0,355

A-II



,




0,689


0,452

0,680


0,449

0.650


0,439

0.632


0,432

0,610


0,424

0,592


0,417

0,571


0,408

0,550


0,399

0,531


0,390

0,512


0,381

0.490


0,370

A-I

,




0,708


0,457

0,698


0,455

0,674


0.447

0,652


0,439

0,630


0,432

0,612


0,425

0,591


0,416

0,570


0,407

0,551


0,399

0,533


0,391

0,510


0,380

A-IIIв



-

0,710

0,680

0,660

0,640

0,620

0,600

0,580

0,560

0,540

0,520

A-IV



-

0,590

0,560

0,540

0,510

0,500

0,480

0,460

0,440

0,420

0,400

A-V



-

-

0,540

0,520

0,500

0,480

0,460

0,440

0,420

0,400

0,390

A-VI



-

-

0,530

0,510

0,490

0,470

0,450

0,430

0,410

0,390

0,370

К-7

В-II,

(d 5;6)

Вр-II,

(d 4;5)



-

-

0,510

0,480

0,460

0,450

0,420

0,400

0,390

0,370

0,350





35
, (20)

при этом высота сжатой зоны х определяется по формуле:

(21)

Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, при должен производится в зависимости от положения границы сжатой зоны :

а) если граница проходит в полке ( рис. 6, а ), т.е. соблюдается условие:

, (22)

расчет производится как для прямоугольного сечения шириной согласно указаниям п.3.15 [2];

б) если граница проходит в ребре ( рис.6, б), т.е. условие (22) не соблюдается,

расчет производится из условия:

, (23)

при этом высота сжатой зоны бетона определяется из формулы:

. (24)

Значение , вводимое в расчет, принимается из условия, что ширина свеса

полки в каждую сторону от ребра должна быть не более пролета элемента

и не более:

а) при наличии поперечных ребер или при расстояния в свету

между продольными ребрами;

б) при отсутствии поперечных ребер или при расстояниях между ними

больших , чем расстояния между продольными ребрами , и ;

в) при консольных свесах полки :

при0,1……………………………………………………………6

,, 0,05………………………………………………….3

,, ……………………………………..cвесы не учитываются.

При расчете по прочности изгибаемых элементов рекомен­дуется соблюдать условие:

(24)

Если полученное из расчета по формуле (20) значение , допус­кается производить расчет из условия (19), определяя высоту сжатой зоны из формулы:

, (25)

где


36
(26)

(х подсчитывается при значениях R с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры);

σ определяется при коэффициенте большем единицы. Для элементов с ненапрягаемой арматурой классов A-I, A-II и A-III и Вр-1 при допускается также производить расчет из условия (19), под­ставляя в него значение .








Таблица 19 Значения ξ, η, Ао

ξ

η

Ао

ξ

η

Ао

ξ

η

Ао

0,01

0,995

0,010

0,26

0,870

0,226

0,51

0,745

0,380

0,02

0,990

0,020

0,27

0,865

0,234

0,52

0,740

0,385

0,03

0,985

0,030

0,28

0,860

0,241

0,53

0,735

0,390

0,04

0,980

0,039

0,29

0,855

0,248

0,54

0,730

0,394

0,05

0,975

0,049

0,30

0,850

0,255

0,55

0,725

0,399

0,06

0,970

0,058

0,31

0,845

0,262

0,56

0,720

0,403

0,07

0,965

0,068

0,32

0,840

0,269

0,57

0,715

0,407

0,08

0,960

0,077

0,33

0,835

0,276

0,58

0,710

0,412

0,09

0,955

0,086

0,34

0,830

0,282

0,59

0,705

0,416

0,10

0,950

0,095

0,35

0,825

0,289

0,60

0,700

0,420

0,11

0,945

0,104

0,36

0,820

0,295

0,62

0,690

0,428

0,12

0,940

0,113

0,37

0,815

0,302

0,64

0,680

0,435

0,13

0,935

0,122

0,38

0,810

0,308

0,66

0,670

0,442

0,14

0,930

0,130

0,39

0,805

0,314

0,68

0,660

0,449

0,15

0,925

0,139

0,40

0,800

0,320

0,70

0,650

0,455

0,16

0,920

0,147

0,41

0,795

0,326

0,72

0,640

0,461

0,17

0,915

0,156

0,42

0,790

0,332

0,74

0,630

0,466

0,18

0,910

0,164

0,43

0,785

0,338

0,76

0,620

0,471

0,19

0,905

0,172

0,44

0,780

0,343

0,78

0,610

0,476

0,20

0,900

0,180

0,45

0,775

0,349

0,80

0,600

0,480

0,21

0,895

0,188

0,46

0,770

0,354

0,85

0,575

0,489

0,22

0,890

0,196

0,47

0,765

0,360

0,90

0,550

0,495

0,23

0,885

0,204

0,48

0,760

0,365

0,95

0,525

0,499

0,24

0,880

0,211

0,49

0,755

0,370

1

0,500

0,500

0,25

0,875

0,219

0,50

0,75

0,375

-

-

-


37



1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   ...   13

Похожие:

Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии iconФедеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии
Проектирование конструкций из ячеистых бетонов: Учебное пособие/ Парфенов С. Г, – Брянская государственная инженерно-технологическая...
Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии iconФедеральное агенство по образованию россии брянская государственная инженерно-технологическая академия
Курсовая работа по дисциплине «Технология бетона, строительных изделий и конструкций» выполняется студентами в 8 семестре
Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии iconИсследование систем управления учебник
Рекомендовано Учебно-методическим объединением вузов России по образованию в области менеджмента в качестве учебника по специальности...
Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии iconФедеральное агентство по образованию РФ сибирская государственная автомобильно-дорожная академия
Свойства строительных материалов разделяют на четыре основные группы: механические, физические, химические, технологические
Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии iconВысшее образование социальная конфликтология
Учебно-методическим объединением вузов России по образованию в области социальной работы в качестве учебного пособия для студентов...
Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии iconО проведении открытого Чемпионата России среди студентов и Первенства России среди студентов юниоров 1995 1996 г р. по кикбоксингу в разделе фулл-контакт и к-1 с участием вузов России и стран СНГ
Чемпионата России среди студентов и Первенства России среди студентов юниоров 1995 1996 г р по кикбоксингу в разделе фулл-контакт...
Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии iconОбщероссийская общественная организация «ассоциация юристов россии» координационный совет молодых юристов ассоциации юристов россии
Ульяновская область, санаторно-оздоровительный комплекс «Чайка», Юрманский залив р. Волги
Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии iconФедеральное агенство по образованию государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «российский государственный педагогический университет им. А. И. Герцена» выборгский филиал
Программа непрерывной педагогической практики является комплексной программой, определяющей содержание и основные уровни процесса...
Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии iconКомпания превосходных напитков «Паллада» и Барменская Ассоциация России Иркутск представляют: 25, 26 июля в 16.00 гастрономический «Desing bar» в Галерее Революция
Компания превосходных напитков «Паллада» и Барменская Ассоциация России Иркутск представляют
Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии iconР. Н. Аляутдина 2-е издание, исправленное Рекомендовано умо по медицинскому Допущено Министерством образования и фармацевтическому образованию вузов Российской Федерации в качестве России в качестве учебник
...
Федеральное агенство по образованию россии ассоциация строительных вузов россии iconФедеральное агенство по образованию РФ государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования башкирский государственный университет тепловые процессы методическое указание по курсу
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
Вы можете разместить ссылку на наш сайт:
Документы


При копировании материала укажите ссылку ©ignorik.ru 2015

контакты
Документы